1 試驗條件與方法
0Cr18Ni12Mo3Ti 奧氏體抗腐蝕304不銹鋼制閥體器件如圖已知 1 如圖是,閥體上布局有十幾種個通孔和盲孔。激光手術熔覆用鈷基自熔性合金屬粉沫為 FCo-05,無機化學精分 w(%)為:0.25C,19Cr,29Ni,5~6Mo,4Si,3B,2~5Fe,余為 Co;黏接劑為 2123 酚醛聚酯樹脂,用乙醉希釋調中。 實驗室檢測試驗裝置為 HGL-90 型 5kW 橫流戀續波 CO2 繳光手術行業器:試件由車床轉臂業務臺能夠。試件上預涂覆鋁合金碎末層的厚度 0.8~2.5mm,涂后緩調至 400℃ 后保冷 1~2h 做出升溫。繳光手術行業熔覆時其額定電率為 2~3kW,掃苗機線的速度 3~4mm/s,用鏡頭焦距 600mm 反射層鏡整合,整合光點直徑不低于 5~8mm;若第三次重熔時繳光手術行業額定電率 1.7~2.1kW,掃苗機線的速度保持不變。應用氧乙炔焰火跟蹤軟件熔池以賠償費熱量;熔覆后隨時于 500℃ 去應力比滲碳,隨爐緩冷溫度下降。用金相體視顯微鏡、顯微硬度標準計、X 放射線衍射儀留意闡述熔覆層組建和性能指標。2 試驗結果
FCo-05 耐熱合金屬在 0Cr18Ni12Mo3Ti 基體上機光熔覆后在運用區的形貌,機光熔層與基體中間有一稍窄的白亮帶,是敷層與基體不銹鋼在主軸意義下耐熱合金屬信息交互發展而養成的固溶運用層,顯示己養成了優秀的冶金行業運用。熔覆層可能降溫速率不久,成果之后拿到比較十分細小的枝晶團隊,晶體度達 11 級(YB27-77 標)。3 分析討論
3.1 熱應力及開裂
實驗中,在 0.8~2.5mm 涂抹層厚均未知道有排氣口跡象。熔覆層層厚更大時極易空鼓,智能機械手術掃苗時既可以聽聞斷續的叮鈴叮鈴破裂聲,且頻發出生在距熔池后 80~100mm 處。或許使用第二次掃苗重熔,也需要去除部位紋裂。是因為熔覆層錳鋼的增加常數與基體廢金屬不一樣,增加常數過大,在凝結拉伸時有拉壓力,拉壓力高于了如今溫差下村料的拉伸抗壓強度極限法抗壓強度,進而有了紋裂。智能機械手術熔覆是因為迅速高溫和速冷(104~106℃/s),熔池耐用度很短,常使熔層中已經會普遍存在的氧化反應物、加硫物和兩種溶物來不到宣泄出來了,兩者存于覆層中,很極易是紋裂源。另一個,熔覆層在時而凝結心得,晶界位錯、空位在增加,直接熱塑性擴大,塑韌度抑制,空鼓特別敏主觀也就擴大。覆層越厚,某些事情就越看不出。加大效率容重計算、減慢掃苗轉速以拉長熔池耐用度、擴大能力消耗輸人,能加到點好的治療效果,但需恰當操控。因智能機械手術能力消耗容重計算 P/vL 和智能機械手術服務熱線性輸人 P/v(P 為智能機械手術效率;v 為智能機械手術掃苗轉速;L 為光線屏幕寬度匹配)與兌水度有一個定的相匹配的關心,P 擴大,v 急劇合理的減小,兌水度必定會擴大。而智能機械手術熔覆時想要其兌水度盡已經會低(<10%)。在不透鋼和 FCo-05 錳鋼粉沫中.鉬純度較高,Cieslack 等已驗證鉬會在不透鋼中導致低沸點 X 相,某些富余的低沸點流體已經會是不透鋼有紋裂的緣故。兌水度的擴大,基體熱導致到區擴大,必定會會擴火熱導致到區的空鼓趨向,這在薄層熔覆己達到了驗證。故多種層厚的覆層,需配用多種的效率容重計算和掃苗轉速。利用實驗,直接滿足村料的沸點、吸收能力常數等環境因素,來分為最佳選擇效率容重計算和掃苗轉速。在預敷粉沫層層厚 1.2~2mm 時,在熔池背后 50~70mm 處使用氧乙炔火炎對熔覆道定位后熱,以擴火熱動力,急劇合理的減小熱壓力,驗證是抑制紋裂的行之合理的技術。3.2 閥體激光熔覆面平整度的控制
依據熔覆道橫橫截面常呈月半形覆于基體及熔覆層深入大方向存在著對抗強度坡度這法律事實,為維持事后生產粗生產贏得充足寬的封口環面及佳的表皮對抗強度,應會按照耐壓試驗結杲方案節省的粗生產過程尺寸大小,即控住表皮生產粗生產余下量并將熔覆環面高寬比十分上調。這相對同平行面設計多圈熔覆,熔覆面的十分整齊光滑度好性就顯得很至關更重要了。十分整齊光滑度好性有問題,將發生各封口環面高寬比不讓及環面表皮對抗強度坡度過大,反應封口副匹配并且運行生命。伴隨未能提出來預敷粉末狀狀原材料法激光行業行業熔覆橫橫截面的半徑內在聯系式,因為這相對多圈熔覆,一要小心環帶凸臺高寬比相一樣的,二、以免基體生產粗生產造成凹、凸平行面設計,三要控住預敷粉末狀狀原材料機的薄厚的相一樣的性,四要選取同的激光行業行業粗生產過程數據,以控住熔覆面十分整齊光滑度好度少于 0.2mm。3.3 預熱及后熱的溫度控制
加熱:400~420℃ 外保溫 1~2h,以增行業火熱數量,可減低熔覆層加熱速率,減低殘存應力比,即是制止冷開裂的高效政策。后熱:500℃ 保溫 2h 后隨爐緩冷。這一舉動是再生利用熔覆層在溫度過高時屈從抗拉強度急劇下降和脆性斷裂情況可達到松馳殘留物剛度的必要性。預熱及后熱溫度均避開了 500~850℃ 溫度范圍,因 0Cr18Ni12Mo3Ti 如在該范圍被二次加熱或在該溫度范圍內緩慢冷卻,奧氏體中的碳就以碳化鉻(Cr3C6)的形式從固溶體中析出,使靠近晶界的一薄層固溶體的鉻降低到鈍化所必需的最低含鉻量 12% 以下成為陽極,碳化物本身和稍遠不缺鉻的固溶體為陰極,與具有很強晶間腐蝕破壞力的脲液(NH2COONH4+H2O → NH2COOH++NH3·H2O)接觸,形成小陽極大陰極的微電池,陽極(晶界臨界區域)受到強烈的電化學腐蝕。腐蝕沿晶間產生和發展,可能在表面上形成裂紋。